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热张力辊、支承辊、CSP炉辊、带环辊、水冷辊、导电辊、炉罐、玻璃辊，各类稀土系列耐热钢铸件、耐磨钢铸件、不锈钢铸件，弯头、三通、热处理业炉用装夹具、备件、耐热钢托砖板铸件、料盘、料筐，料架，托盘，拉杆，立柱，齿条，马沸罐，耐热滑块、链节、吊架、支架、吊具、管板、管架、炉蓖条、烧结机蓖条、烧结机炉条、步进式加热炉步进梁、固定梁、中间梁、立柱，耐热步进梁铸件、锅炉风帽，锅炉备件，锅炉器，喷嘴、多功能器，锅炉稳燃环、热轧穿孔顶头、导板、导卫、导辊、导卫总成、辊环，各种角度的耐热耐磨弯头、三通、四通弯头、同异径、变径管及管配件、高频翅片管、翅片管换热器、化对流段、高频螺旋翅片管、换热器、业炉成套设备、钢结构输送辊道线、热处理冷床输出辊道线、各种非标钢结构焊接件、水处理设备、化泵、不锈钢泵、氟合金泵、氟塑料合金离心泵、阀门、管件、钢衬塑复合管道等。

国劲合金*经营：ZGCr25Ni4Si2Re、ZG40Cr20Ni14Si2、BTMCr12-DT、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe、ZGCr28Mo3Ni3Re、ZG35Cr28Ni16、ZGCr28Ni48W5、ZG35Cr28Ni48W5、ZG40Cr25Ni6MoWVCuRe、ZGCr34、Mn13、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZGMn13Mo2、KMTBCr26、KMTBCr24-G、Co20、BTMCr20、ZG40Cr28Ni48Co5等材质。

对例4本发明的一个实施的用度耐腐蚀镍基高温合金，其征在于以百分计算为：Co20.8、Cr16.8、Mo7.8、W4.8、Ta2.8、Al3.8、Ti2.4、Re1.9、Nb1.6、Mn0.2、Si0.15、C0.08、Zr0.02、B0.0015、Y0.05、Fe7、f0.20、Mg0.1，余量由Ni和不可避免的杂质构成。制备步骤如下：(1)真空感应熔炼按所述合金化学成分配进行配料，加入真空感应熔炼炉中进行熔炼，熔炼分布进行熔化、精炼、降温、合金化及浇注；在熔化步骤中，选取Co为80％的Ni-Co中间合金，选取Cr为51％的Ni-Cr中间合金，选取Mo为64％的Ni-Mo中间合金，选取Fe为35％的Fe-Mo中间合金，W、Ta、Re、Nb、Zr、f选取的中间合金，Al、Ti、Mn、Si、C、B、Y选取的中间合金或单质；将原料按照分别装入坩埚，*熔化后精炼30～50min，精炼添加的精炼剂是Ba-Al-Ca三元合金，Ba∶Al∶Ca为6∶3∶1，精炼剂加入量占坩埚中合金总的2-2.5％，在精炼期后段加入分数为2-3％的CaO粉进行脱硫，精炼结束后使用电磁搅拌和机械搅拌的复合搅拌形式，一个周期内电磁搅拌5-8min，停3-5min，再机械搅拌5-8min，停3-5min，根据原料的纯度可以进行1-3个周期的搅拌；并且在真空感应熔炼炉熔炼中控制的碳氧含量例，使碳氧含量例为1∶1.2-1.3，倒出合金溶液时加入Mg分数为10-13％的Ni-Mg中间合金，加入量为0.2-0.25％；搅拌、扒渣，当合金液熔体温度达到1500～1800℃浇注温度后进行浇注，将合金液熔体浇注在于200-250℃预热的锭模中制成直径300-350mm的电极棒；(2)电渣重熔电渣渣量配为CaF2∶CaO∶SiO2＝60-70∶20-30∶10-15，先加电极棒，装好结晶器，加好引弧剂，开始电压50-60伏，电流为2600－3000A，引弧后加入上述电渣，将渣料熔化在电炉中，待渣熔化后，以上电流，进入熔化状态，将电极棒熔化，等结晶器合金液到设定区域后停电，冷却10-12分钟后，冷却凝固形成直径250-300mm的棒材；(3)热处理将直径250-300mm的棒材加热到1180-1200℃进行锻造为直径为-120mm的棒材，将制得的铸件进行热处理，所采用的热处理艺为：首先以200-250℃/min的加热速度升温到0～1℃后保温2-3h，随后以-150℃/min的加热速度升温到1310～1320℃保温6.5-7.5h，随后空冷至室温；之后在1080～1℃保温5-5.5h，随后空冷至室温；之后在900～930℃保温12～20h，随后空冷至室温。

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公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。

针对具有复杂型面的件，因其对喷丸艺参数要求高而使其氧化层去除效果大大。而采用手去膜法，则难以做到均匀化，件的精度也会因此受到影响。目前，业采用较多的是化学法，所使用的酸洗液组分为：++水或++硫酸+水等。发明申请(公开号CN103934304A)提到，采用++水按0.5:2:7.5混合的酸洗液对高温合金处理。发明申请(公开号CN103590057A)提出采用(190g/L-280g/L)+(10g/L-45g/L)+(10g/L-45g/L)+六次四胺(1g/L-4g/L)+水，在20℃-70℃酸洗，处理时间在2.5小时-10小时。

试样890℃正火后500~650℃内回火,回火后试样组织转变为粒状珠光体和铁素体,560~590℃回火试样具有较优的综合力学性能;回火后试样的晶界处有少量合金碳化物析出,晶内有大量弥散的含Nb碳化物析出。目前在矿山破碎机和球磨机衬板上使用的抗磨件主要有高锰钢、双相耐磨钢等低合金钢。由于高锰钢在低应力磨损况条件下不能充分加硬化,其耐磨性能的发挥受到了。人们希望使用低合金马氏体/贝氏体双相耐磨钢和42CrMo钢来代替高锰钢。

BTMCr12-GT铸钢厂、BTMCr8炉辊、ZG30Ni35Cr15窑口护板、BTMCr9Ni5耐热钢推头、ZG40Cr30Ni20炼油厂加热炉构件、BTMNi4Cr2-DT高温滑轨、ZG40Cr25Ni20大型压铸模具、ZG33Cr13Ni4Re热处理装、ZG35Cr26Ni12下料口、ZG30Cr26Ni5对流段管板、ZGCr25MoRe方形板、ZG30Cr18Mn12Si2N器风盘、ZGCr34锚固件、ZGCr26Ni12导轨、ZGCrMn10MoSiVRe玻璃辊、ZG30CrMnSi风帽、BTMCr32刀盘生产厂家。

9-12Cr铁素体耐热钢具有热系数低、导热系数高、焊接性能好和性价高的优点,被作为下一代火电机组中高温部件的备选材料。目前已有的9-12Cr铁素体/马氏体耐热钢暂无法同时650℃超超临界火力发电机组高温部件所需的抗蠕能和抗氧化性能,因此有必要出性能要求的新型铁素体/马氏体耐热钢。本文通过Thermo-Calc计算相图,设计出合金体系为9Cr-6Co-2W-1Mo铁素体耐热钢,课题对其氧化性能和蠕能进行了研究。

以Nb、Si、Al和Ti粉末为原料,采用放电等离子烧结法（SPS）原位合成了Nb-20Si-5Al-xTi（x=0、18、20、22at）合金。利用扫描电镜（SEM）、电子探针微区分析（EPMA）和X射线衍射（XRD）等手段对合金的组织结构进行了分析,研究了Ti对Nb-20Si-5Al合金的组织的影响规律。结果表明:Ti元素的加入会明显改变合金的组织,随着Ti加入量的,合金的相组成由NbSS、Nb5Si3和Al3Nb相转变成为NbSS、（Nb,Ti）5Si3和Ti相;Ti元素的加入了合金中的Al3Nb相,促进了Al元素的均匀分布,同时使得合金中NbSS相的点阵常数有所增大,衍射峰向左偏转。

实验结果表明:同等加艺和稀土含量下,添加单一稀土元素La添加富Ce混合稀土具有更好的力学性能;同等加艺下,AlLa45合金AlLa42合金具有更为优异的力学性能;同稀土含量下,高压压铸合金金属型铸造合金的力学性能更为显著。这是因为,高压压铸加艺冷却速率较快,晶粒尺寸较,更有效的阻碍位错运动,因此高压压铸合金金属型铸造具有更高的强度。稀土含量较高时,形成的第二相数量较多,因此阻碍位错运动的效果更明显,使合金具有更高的强度。

本文通过Thermo-Calc计算相图,设计出合金体系为9Cr-6Co-2W-1Mo铁素体耐热钢,课题对其氧化性能和蠕能进行了研究。结论如下:（1）试验钢在热处理后为单一马氏体组织,有、弥散的MX相和M23C6相分布于基体中。根据Larson-Miller方程、Norton方程、新蠕变方程和Monkman-Grant方程预估试验钢在650℃105h条件下持久强度大于MPa。（2）试验钢分别在650℃、675℃、700℃、725℃和750℃不同应力下的蠕变中,马氏体组织逐渐模糊,晶界粗化;Les相在原奥氏体晶界和马氏体板条上析出;M23C6相和Les相易在蠕变中发生粗化使*蠕变强度下降。

利用强流脉冲电子束（CPEB）装置在相同的加速电压下对DZ22镍基高温合金进行不同的轰击。利用的实验轰击前后DZ22合金表面微观组织和宏观性能变化。实验结果表明,轰击后合金表面形成火山坑状熔坑形貌,多次轰击还会使合金表面上的铸造缺陷有趋势。不同的轰击会对合金表面强化相γ’相的数量及位置造成影响;轰击后会在合金表面形成重熔层与热影响区,随着轰击的重熔层与热影响区的厚度。模拟对轰击合金表面时的温度场模拟结果表明:轰击时合金表面温度快速的升温（约为2.8×109℃/S）、降温（约为9.2×107℃/S）,轰击时表层达到的高温度（1629℃）超过合金的熔点。

高温合金元素的选择非常广泛，一般包括Cr、f、Mo、Nb、Ta、Ti、V、W、Zr及还未应用到多主元高温合金体系中的Ir、Os、Re、Rh、Ru，同时在元素性能方面提供了很大的选择范围。对于多主元高温合金，在制备技术上，目前应用较多的为真空电弧熔炼法。2010年，Senkov等人利用真空电弧熔炼法研究了基于四种高温难熔元素Nb、Mo、Ta、W以及添加了元素V的两种等原子的多主元高温合金。这两种多主元高温合金相较于镍基高温合金具有很大的优势，但室温的塑性流变能力差，延展性低。

本发明实施例还公开了一种高温合金的熔炼与成型，所述使用上述成型装置，包括如下步骤：将每个熔炼电极2表面清理干净，保证每个熔炼电极2头部为圆形，打开水冷铜坩埚基体3，将若干个熔炼电极2装配到总电极8上，所述熔炼电极2与水冷铜坩埚基体3上的水冷铜坩埚1一一对应，熔炼电极2的头部与水冷铜坩埚1之间具有一定的距离，该距离构成熔炼放电距离，将铸造模具4安装到所述基体的外侧，铸造模具4与所述水冷铜坩埚1一一对应，铸造模具4与水冷铜坩埚1之间通过直浇道5进行连通；将高温高活性金属合金料放置在每个水冷铜坩埚1中，同时开启位于所述基体外的磁场产生装置，使其作，将产生的磁场施加到所述基，使磁场的强度不断增强（增强周期磁场），保证高温高活性金属合金料在洛伦兹力的作用下可以放置在水冷铜坩埚1中，并保证高温高活性金属合金料不要到熔炼电极2；启动位于所述基体外的离心机，离心机的动力输出端与电极轴12连接，电极轴12的一端与所述基的主电极8连接，离心机通过所述电机旋转轴12驱动所述主电极8以及所述基体，使主电极8以及所述基体做离心运动，离心运动的角速度以使得高温高活性金属合金料的中心处于直浇道5的位置，对所述基体进行抽真空，并充入惰性气体；通过所述电极轴12将作电压传输给主电极8，主电极8再为所述熔炼电极2供电，通过离心角速度的大小来调节熔炼电极2与高温高活性金属合金料之间的距离，使其达到引弧距离并引弧，使多个熔炼电极2作，熔炼电极2放电产生等离子电弧11，通过等离子电弧11熔炼熔体7，待合金熔体熔炼均匀，达到浇铸温度后，加速电极轴12的转速，同时控制所述磁场产生装置使磁场产生的洛伦兹力与离心力同向（减弱周期磁场），使得熔体7高速冲击充型进入铸造模具4中，制备度合金材料，由于铸造模具4的激冷作用，熔体快速凝固成型；给熔炼电极2断电，停止电极轴12的运动，待冷却后在铸造模具4中将成型的零件取出。

采用X射线、光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)观察研究了补焊修复区域的冶金缺陷、焊缝组织和热影响区的微观组织征,并用能谱分析(EDS)分析了典型析出相成分,并测定了焊缝区显微硬度。Inconel718合金是一种时效强化型镍基高温合金,因具有良好的高温使用性能而被广泛的应用于、以及能源行业。Inconel718一般使用锻造及铸造成形,但由于合金中存在Nb和Mo等易偏析元素,从而容易在大型锻铸件中产生宏观偏析、脆性Les相以及白等缺陷,进而影响材料的使用性能。