ZG40Cr30Ni20耐热钢铸造_ZG40Cr30Ni20高温耐磨U型冷却管ZG3Cr24Ni7SiNRe/ZG4Cr22Ni10/ZG5Cr28Ni48W5/ZG30Cr20Ni10/ZGW9Cr4V/ZG08Cr19Ni10Nb/ZG14CrNi32Nb/ZG40Cr25Ni20Si2/ZG4Cr22Ni14/ZG35Cr26Ni12Si/ZG8Cr26Ni4Mn3NRe/ZG1Cr19M02/4Cr25Ni35WNb/ZG40Cr28Ni48W5Si2图中的2＃，3＃和4＃的固溶温度均是1150℃，但2＃只有850℃6h的时效处理，3＃是在850℃6h的时效处理的基础上加上780℃16h的时效处理，4＃是在加入1050℃4h后进行850℃8h及730℃32h的时效处理。从图3中可以看出，2＃，3＃和4＃的相含量逐渐。2＃和3＃中的相均匀地分布，但3＃中的相密度高于2＃和4＃中的相，有大小两种形态，其中大的相很有可能是在1050℃时效处理时由于温度较高而产生的，而的相是在以后较低的温度时效而时析出的。

经方案三处理后的试样冲击值达到87J，高于ASTMA352中所规定的平均值，试样的冲击韧性大大。这是因为经过正火预处理后，细化了晶粒，经淬火的马氏体更为致密，终使得材料的强韧性了。经方案一处理后的试样，各指标已能ASTMA352的要求。经实际生产检验，铸件热处理后的性能良好。表2LCB钢热处理后的力学性能5结语（1）熔炼LCB钢时采用低碳高锰的原则，并添加适量的Cr、Mo、Ni等化学元素，可以固溶强化铁素体基体，同时较大幅度的材料的韧性，为热处理进一步力学性能打下良好的基础。

ZG40Cr30Ni20耐热钢铸造_ZG40Cr30Ni20高温耐磨U型冷却管3.1热处理艺目前，大多数厂家对LCB钢的热处理采用正火+回火或者淬火+回火的，但选取的正火温度与淬火温度相同，均为910±10℃。在这个温度下正火处理过的试样强度勉强合格，但是低温冲击韧性往往不符合要求，即使达标其平均值也是很低。考虑到低碳钢正火可作为淬火前的预备热处理，在不产生过热的前提下，适当正火温度可以应力、细化、切削加性能，故本次试验采用3种不同的方案对LCB钢进行热处理。（1）正火+回火。

图1中，经正火的索氏体中的渗碳体片在回火时具有转变为颗粒状的自然趋势，经过一段时间的保温，使得原先的片状索氏体变为粒状索氏体，但中晶粒内部的铁素体间距较大。图2和图3中，淬火的马氏体在回火时经历了回复和再结晶成为等轴状或多边形状，形成了保持马氏向的回火索氏体，不同的是图3的试样*行了正火预处理，经淬火、回火后的更加细密，晶粒内部的铁素体间距更小，这就是正火+淬火+回火处理的冲击韧性高的重要原因。

4Cr25Ni35WNb、ZG30Ni35Cr15、ZG2Cr25Ni13、ZG30Cr7Si2、ZG0Cr18Ni9Ti、40Cr25Ni20、ZG40Cr20Ni14Si2、ZGMn13Mo2、Cr20Ni33NiNb、ZGW18Cr4V、ZG35Cr25Ni20、ZG35Cr24Ni7SiN、BTMCr32、ZG40Cr30Ni20、ZG35Cr28Ni16

ZG40Cr30Ni20耐热钢铸造_ZG40Cr30Ni20高温耐磨U型冷却管从图4中可以看出当固溶温度确定以后，随着时效温度的和时间的，相含量，合金强度上升，但塑性，如2＃和3＃。3结论(1)采用较低的固溶处理温度使相不*溶解而形成大小相共存的，可以晶粒长大，合金的强度和塑性，这种与高温合金使相*溶解的固溶处理思路不同的对合金的性能尤其对合金的塑性具有重要的意义。但4＃与3＃的塑性相差很小。显然4＃的1050℃时效处理中，由于温度较高而出现较大的相，正是这种大尺寸的相缓解了因相而引起的合金塑性的。发现γ’相的尺寸、形态和分布与冷速密切相关,进而采用线性回归拟合二次/三次γ’相平均尺寸与冷速的定量关系。发现0.1～1.4℃·s-1冷速下可以γ’相多模尺寸分布显微,其微观机制系受基体过饱和度变化和γ’相形成元素(Al、Ti)扩散速率的共同控制。其中0.1℃·s-1冷速下的二次γ’相形态发生和不长出,部分晶界处较大的三次γ’相由于高过饱和度下的局部点扩散效应发生不长出。上述γ’强化相析出行为研究结果用于保障固溶冷却盘件性能和避免盘件淬火开裂。其中，室温拉伸、615℃高温短时拉伸试验为各热处理下、内外层各取样3个，试验结果为平均值；室温冲击试验为各热处理下、内外层各取样3个，试验结果为3个值的范围；接头硬度为各接头焊缝、热影响区、母材各测3个点，试验结果为平均值；接头金相分析为低倍观察各接头熔合线、高倍观察各接头焊缝。试验结果表明：（1）正火＋高温回处理使得接头的、性能均匀化，接头的综合性能。（2）多次高温回处理对接头的影响更多地在对接头塑性及韧性的，对接头的强度影响不大。

ZG40Cr30Ni20淬火介质为20#机油。20CrNi2Mo经890℃淬火＋230℃回火，其硬度为44R，冲击功为36J。（2）20CrNi2Mo经淬火＋低温回火后的显微主要为回火马氏体，高温回火后为回火索氏体，硬度有明显的下降。冲击韧性随着回火温度的升高先后增大。根据转子用钢的力学性能和磁性能要求，在实验室采用不同的成分设计和合金化，使用真空感应的冶炼艺，经锻造、热处理后，试验并分析了3种ni、n元素含量不同的试验钢在不同热处理制度下的、力学性能及磁性能，了ni及n元素对403不锈钢力学性能和磁性能的影响规律，为该钢的业化生产应用提供理论支持。结果表明,镍基合金粉末经过热等静压后,出现原始颗粒边界,主要为的γ′相和的碳氧化物。热等静压坯体经过热并进一步热处理后,原始颗粒边界消失,晶粒细化到7.5μm左右,合金的γ′相主要有3类:晶界上的γ′相、晶内近球形的中等尺寸γ′相和弥散分布的球形γ′相。该合金的低周疲劳断裂以沿晶断裂为主,断裂面的晶粒表面有不同程度的氧化。排气阀作为内燃机的重要部件,其性能可靠性将直接影响设备的使用寿命.选用一种新型排气阀用镍基高温合金作为研究对象,研究不同时效热处理制度(T1:850℃×4h,AC.+730℃×4h,AC.,T2:704℃×24h,AC.,T3:760℃×16h,AC.)对该合金室温力学性能的影响,利用金相显微镜、场发射扫描电镜研究变化、时效析出相γ’([Ni3(Al,Ti)])和碳化物的分布形态.γ’相呈球状分布,T1制度下的平均尺寸为50.18nm,分别为T2制度下的3倍和T3制度下的2倍,合金室温硬度随γ’相尺寸的而,T1制度下硬度高为347V10,T1、T3制度下室温抗拉强度≥1200MPa,T2制度下延伸率佳(>30%),适用于塑性要求高的况,T1、T2、T3室温断口均为微孔型韧性断裂征,裂纹沿晶界方向扩展,断面韧窝均匀分布。

在材料力学中，定子紧固件为梁结构。整体定子计算的重点为定子紧固件强度和刚度。除了材料自身影响外，还可以在合理的机械结构设计上来定子紧固件所受应力。因此，为了材料所受应力，设计定子紧固件时，需要做以下几方面结构上的改进。采用圆形结构：定子紧固件的端部和定子紧固件档采用圆形结构，这样矩形更有效的此结构件的抗弯矩能力。采用变截面结构：在定子紧固件两端所受的剪应力，为了剪应力能力，尽量加粗与定子前后端盖档直径，但因为定子紧固件需要套在定子铁心上，因此在不影响电机电磁性能和遮盖齿槽的前提下，适当的线径，它的机械强度。并运用BP神经络的建立了表面粗糙度模型。经过实验验证,该模型具有的精度。另外还对件表面粗糙度与刀尖圆弧半径及切削深度的关系进行了研究。发现较大的刀尖圆弧半径能较小的表面粗糙度值,且增大刀尖圆弧半径可进一步减小切削深度对表面粗糙度的影响。该研究结果可为G4169圆锥面车削加提供技术指导和理论支持。在第二代镍基单晶高温合金中复合添加Y-La,经定向凝固后5.26×10–4%(分数)Y+6.05×10–4%La和47.64×10–4%Y+69.09×10–4%La的两种Y-La含量合金铸件,研究Y-La对合金定向凝固中合金熔体与Al2O3基陶瓷间的界面反应行为以及合金在1100℃下循环氧化时抗氧化性能的影响。3结论通过对罐箱用316l不锈钢进行不同的热处理艺试验，研究了各保温温度及保温时间对材料及性能的影响，如下结论：1)随着固溶温度的及保温时间的，罐箱用316l不锈钢的晶粒变大，室温及高温力学性能，塑性。因此，为较小的晶粒尺寸，从以上的试验结果来看，在实际退火中应选择保温温度为950~1000℃，保温时间为6.6~8.8min的艺。2)在本试验的条件下材料的晶间腐蚀性能均可罐箱行业的要求。

发现B和P对晶粒度的影响较小,B含量的可以显著MC碳化物的析出。当P含量在0.003%至0.005%时,B含量从0.016%降至0.005%,可以将合金在700℃/400MPa,700℃/425MPa下持久寿命至3.8倍。当B含量为0.005%,P含量从0.005%升至0.023%时,对持久性能影响较小。B、P的佳控制量应在0.005%和0.023%附近。B、P在晶界处附近会产生竞争偏析,化物对于晶界有钉压作用,P可以阻碍位错运动,进而阻碍合金裂纹扩展。根据文献［8］，别在较低的冷却速度时，镁对铝硅合金的凝固区间有明显的影响(表3)，从而影响到相同冷却速度时的凝固(粗化)时间，造成二次分枝间距ds的。文献［9，10］指出，加入镁后将Si在Al液中的扩展，进而引起二次分枝的减小(枝晶尖部溶质富集区δ的减小［11］)，这种影响与上面的影响刚好相反。从实验结果可见，在较低冷却速度时，镁的加入使得二次分枝间距了，说明对凝固区间的影响是主要的。而在高的冷却速度时，镁对ds影响就显得微不足道了。