HC-276无缝管定做并研究热变形此合金的微观组织演变行为,揭示此合金的变形艺参数与微观组织演变之间的关系,建立动态再结晶动力学模型和再结晶晶粒尺寸模型。在有限元的基础上,嵌入建立的本构模型和微观组织演变模型,搭建此合金热-力-微观组织耦合数值模拟平台,并此合金热塑性变形中的微观组织演变规律,揭示变形温度和应变速率对再结晶体积分数、再结晶晶粒尺寸、平均晶粒尺寸的影响机理。并通过对热压缩动态再结晶晶粒尺寸实验值与模拟值,发现实验值与模拟值具有的相关性,误差都分布在±15%误差线内,表明采用数值模拟这种进行微观组织演变模拟的可行性,为新产品的艺和提供科学依据。基于元胞自动机法来研究热压缩动态再结晶组织演变规律,研究变形温度、应变速率和应变对动态再结晶组织演变的影响,结果表明晶粒尺寸大于80μm的晶粒百分随着应变的逐渐减小,随着变形温度的升高而逐渐减小,随着应变速率的而逐渐;晶粒尺寸小于20μm的晶粒百分随着变形温度的升高而逐渐减小,随着应变速率的而逐渐;晶粒尺寸在20~80μm区间的晶粒百分随着变形温度的升高而逐渐,随着应变速率的而逐渐减小。通过元胞自动机模拟揭示艺参数与晶粒演变之间的关系,对产品机械性能有重要的作用。

无锡国劲合金*生产astelloyC-276、Incoloy926、07Cr18Ni11Nb、Invar36、Ni2200、254o、725LN、astelloyB-2、Nickel201、C-276、317L、N6、N4等材质。

选取Ni-8Al-5Mo-(0.5、0.8)Y203和Ni-8A1-10Mo-(0.5、0.8)Y203 四种合金分别在 450℃、650℃、850℃、1000℃预氧化处理1h后,再与未经预处理的合金在1000℃下循环氧化10h,对其高温抗氧化性能,结果表明:1.合金氧化初期氧化规律呈直线型;进一步氧化时,合金氧化规律处于一种过渡段;随着氧化的继续进行,氧化膜开始变厚,合金氧化速度逐渐变小,氧化规律呈现抛物线趋势。2.Ni-8Al-xMo(x=0,5%,10%and15%)合金中高温抗氧化性能好的是Ni-8Al-5Mo合金,其氧化增重约为0.65(mg/cm2),并且氧化膜平整、完好,与基体的结合也紧密;高温抗氧化性能差的是Ni-8A1合金,其氧化增重约为1.84(mg/cm2);4种不同Mo含量合金基体主要由Ni3Al相组成,氧化膜主要由A1203和部分NiO相组成;合金中Mo含量达到10%以上时,容易析出TCP相,大量TCP相的生成对高温合金的高温性能有不利的影响。基于高铌TiAl合金的相变规律提出了一种新凝固组织调控,并对该下的组织演化行为进行了研究。本文的主要研究内容和所取得的创新性成果如下:分别对包晶凝固的Ti-48Al-2Cr-2Nb合金以及β凝固的Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金进行了糊状区循环处理,结果表明该处理的晶粒细化效果对凝固路径极为。在电磁搅拌和热循环作用下,Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的α相发生了重熔与破碎,由的柱状晶转变为不规则的枝晶碎片、继而呈现出蔷薇状形貌,终熟化变为尺寸均匀球状晶,从而使片层团尺寸由35mm减小至250μm。对于Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金而言,循环处理改变了初生β相的形貌,并未对α相产生细化效果,因此对片层团尺寸无显著影响研究了不同凝固速率条件下Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金的组织演化行为。结果表明:Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金在凝固时发生了显著的凝固偏析。随着凝固速率的,B2相含量减小,初生β相形貌演化规律为:近片层组织（无枝晶形貌）→不规则枝晶→边缘处的粗枝晶和芯部的细枝晶。

HC-276无缝管定做但综合来说,Mo的添加了 Ni-8A1合金的高温抗氧化性能。3.Ni-8Al-xMo-yY203(x=5%,10%and 15%,y=0.2%,0.5%and 0.8%)合金在1000℃下氧化100h后,Ni-8A1-10Mo-0.2Y2O3合金的氧化增重小,大约为2.38(mg/cm2);Ni-8Al-15Mo-0.8Y2O3合金氧化增重明显,大约为38.59(mg/cm2)。合金中基体相主要为Ni3Al相和部分Ni相,氧化物主要由NiO、A1203组成;Ni-8A1-10Mo-0.2Y203表面生成了相对较平整、连续和致密Al2O3膜,具有佳的高温抗氧化性。4.Ni-8Al-xMo-yY203(x=5%,10%and15%,y=0.2%,0.5%and0.8%)合金高温抗氧化性能均随着Y203添加量的而变差,这主要是因为Y2O3未在合金中均匀的弥散分布,富含Y的相偏聚,甚至有些与镍相互作用形成低熔点共晶体,使合金脆化,性能;同时,Mo的氧化产物具有高挥发性,在1000℃高温下氧化时,氧化物基本全部挥发,会造成合金表面材料粉化,大大削弱了 Y203对氧化膜的作用。5.1000℃预氧化处理对Ni-8A1-10Mo-0.5Y203合金的效果明显,其经1000℃预氧化处理1h再经1000℃循环氧化10h后的增重量约为(1.33mg/cm2)为未预氧化处理增重11.97(mg/cm2)的1/9。6.Ni-8Al-5Mo-(0.5、0.8)Y203 和 Ni-8A1-10Mo-(0.5、0.8)Y203 合金表面生成的氧化物主要是A12O3、NiO相和少量的M002、NiA1204相组成;合金表面的氧化膜均具有双层结构,即内层氧化物主要是A1203,外层则有疏松的大颗粒的镍氧化物或镍铝氧化物粘附在内层氧化物上。针对LIBS光谱仪研制中所遇到的关键技术问题,通过有限元模拟和实验相结合的,深入研究了合金元素对材料热性的影响以及如何设计低合金来光谱仪对材料的要求;通过分子动力学模拟的,探讨了金属液滴在不同基底上的和融合行为,为镀膜艺提供理论指导,并应用于离子刻蚀光栅制造。后将改进的技术应用于仪器,并进行了。主要内容如下:(1)使用低材料可以光学性要求。研究表明,对于低铸铁和铸钢,选取35%Ni,进行1050℃淬火和300℃×2h回火处理的低铸铁具有相对优异的性能,当A1含量为5.5%时,合金具有较高的强度和较低的热系数。当钴含量在30%左右时,系数达到低。少量的Ti元素能够细化Fe-Ni-Co合金的组织,合金中O、S等杂质元素的含量,并能合金的热系数;过多的Ti元素反而会造成合金热系数的升高。Mn对合金低性能有有害作用,但可以合金的强度。通过以上原则设计的合金材料,经过ANSYS热变形模拟与原材料对分析可得,扇形板在0 ℃-50℃范围内,结构变形为±5μm,光学纵向(衍射方向)变形为36μm,罗兰园圆弧切线方向变形为19μm,了仪器甚至制造领域的材料匹配和设计的问题。随着Mo量的,NiCrMo合金形成的氧化膜断裂韧性值增大,较大的断裂韧性能有效防止氧化膜因热应力开裂。(4)添加A1了 NiCrMo合金的电化学性能:开路电位随Al含量的而;腐蚀电流密度随着Al含量的而;自腐蚀电位随着A1含量的而逐渐变负。但在750℃ NaCl沉积盐条件下,不同Al添加量的合金在热腐蚀中形成的氧化膜均与基体结合良好,未大面积剥落。Al元素由于强的亲氧性,在高温下被选择性优先氧化,有效了基体中Ni基合金的氧化。(5)基于上述实验结果和理论分析,通过高压氢还原、固态合金化、预处理技术制备了 NiCrMoAl-BN复合粉体,并利用等离子喷涂技术制备了既耐常温盐雾腐蚀又耐NaCl热沉积腐蚀的NiCrMoAl-BN封严涂层。

相对于TiAl属间化合物,高铌TiAl合金具有更高的强度、更为优异的抗蠕变及抗氧化性能,因而能够将TiAl基合金的使用温度区间50100℃,成为竞争力的高温结构材料。然而,金属间化合物的本征脆性为高铌TiAl合金的加成型带来很大困难,使应用成本大幅度,进而阻碍了其大规模业化应用。超塑成形可能是解决高铌TiAl合金成形问题的有效的之一。这是因为在超塑性条件下,材料具有延伸率高、流动性好、无回、变形抗力小等点,因而可以加出形状复杂的零件。过去二十年内人们对TiAl基合金的超塑进行了大量的研究,旨在分析超塑性条件（晶粒度、应变速率及温度）、变形能力、阐明变形动力学及揭示变形机理等。虽然对TiAl基合金超塑性的相关研究取得了很大进展,但仍然在变形动力学和变形机制方面存在很多争议。尤其是当合金中含有大量亚稳β/B2相时,其超塑性能显著。但目前对β/B2相在超塑变形中的作用机理尚不明确。另外,仅仅有极少的研究关注高铌TiAl合金的超塑性。针对以上研究现状,本研究制备了名义成分为Ti–（42.5-43.5）Al–8Nb–0.2W–0.2B–（0-0.1）Y的合金铸锭,通过热机械处理细化晶粒并了两种不同显微组织（分别称为（α2+γ）和（β/B2+γ）合金）。主要结论如下:冷坩埚重熔后,K418新料合金和返回料合金的氧氮硫碳含量,氧氮化物夹杂的分数减小,主要合金元素含量均在K418合金成分范围内波动变化;合金析出相主要有基体相γ、强化相γ’、碳化物MC,还有共晶相γ+γ’、σ相和少量的氧化物、氮化物;二次枝晶臂距减小,γ+γ’共晶和σ相尺寸和数量,碳化物细化,在常温和850℃时的拉伸和压缩力学性能显著。冷坩埚重熔后,G4169新料合金和返回料合金的氮硫碳含量,氮化物夹杂含量,主要合金元素含量均在G4169合金成分范围内波动;合金析出相主要有基体相Y、强化相γ,与γ"和Les相,还有共晶相γ+Les和少量的氧化物、氮化物;重熔后G4169新料合金和返回料合金中Les相细化,强化相γ"相尺寸增大,在常温和1150℃C条件下的拉伸和压缩力学性能显著。